應變速率化學
A. 板塊構造應變場探討
構造應變場是從構造變形的整體概念出發來研究變形。對於本區來說，具體研究內容包括，板內變形速度、板內變形量、板內變形時間以及板內應變速率等一系列與板內整體變形有關的問題。目前區域構造應變場研究一直進展不大，很難選定某一應變參數來反映應變場的強弱和大小，實際上國內外現階段區域構造應變場的研究尚處於探索階段。鑒於此，需要特別指出的是，我們這里使用的方法，作為研究板塊構造變形的應變場來說，帶有明顯的探討性，請讀者閱讀時加以注意。
9.2.1 板內變形速度
板塊構造理論的核心就是板塊之間的水平運動，板塊運動的結果造成板緣及其板塊內部發生永久性構造變形。本區處於板塊內部，但又明顯距離板緣不遠，雖然構造變形與板緣相比沒有典型的造山帶那樣強烈，但是，中生代的構造運動已經具有典型的陸內造山帶性質，因此，構造變形的表現是比較強烈的。本節主要研究板內縮短速度與擴張速度問題，研究方法主要選用Sugisaki（1979）根據現代板塊邊界的運動速度與相應的火山岩岩石化學成分進行對比，找出其對應關系的經驗公式（圖9-11）。圖中橫坐標表示板塊擴張（-）與板塊縮短（+）速度，單位為cm/a，縱坐標分別選用火山岩岩石化學成分中的w（K2O）、w（Na2O）與石英指數（Silica index），石英指數是一個經驗公式，用θ表示。
石英指數（θ）=w（SiO2）-47［w（Na2O）+w（K2O）］/w（A l2O3）
石英指數中w（SiO2）、w（Na2O）、w（K2O）、w（A l2O3）均為質量分數。
根據Sugisaki（1979）研究成果，可以發現，隨著板塊運動縮短速度的逐漸加大，石英指數隨之不斷變大，而w（Na2O）與w（K2O）逐漸減小。
應當指出，上述計算公式及其圖解是運用板緣變形速度獲得的經驗公式。因而，對於板內變形來說，使用此經驗公式解決板內變形速度問題，其數值的絕對值可能有所誇大。但是，作為系統精度，由於所有數據都用同樣的方法進行計算，因此，其變形速度的相對大小是沒有問題的。另外，據萬天豐教授（1993）研究認為，火山岩和侵入岩岩石化學對於確定板內運動速度具有同樣的作用。本課題共計收集了印支期以來火山岩、岩漿岩常量元素化學全分析樣品資料271件，按照時間順序，分別進行了統計、歸納和圖解法估算，求出我省自印支期以來各期的板塊變形速度（表9-3）。由於印支早期河北省缺乏肯定的火山岩或岩漿岩岩石化學全分析資料，少數相當於印支早期的部分岩漿岩同位素資料確切年齡往往經不起推敲，因此，本課題對印支早期的板內變形速度暫不加討論。
從表9-3我們可以看出，本區自印支晚期至喜馬拉雅早期這一地質時段內，根據228件火山岩和岩漿岩常量元素全分析計算結果，這一地質時段內板內平均縮短速度為：3.78～4.94 cm/a之間，主體反映了一種擠壓體制為主的構造運動機制；自喜馬拉雅晚期至新構造期收集的43件岩石化學全分析計算結果看，所得數據全部為負值，即-0.12～-0.35 cm/a，表明此時河北省板內運動是以擴張形式為主，擴張速度與此前的縮短速度相比相差一個數量級。上述計算總體反映了當時板內構造變形速度的基本狀況，與中國東部大范圍相比，板內構造變形速度還是比較一致的。需要指出的是，本區新構造期的板塊擴張速度絕對值與其他方法所得數據相比有些偏大，分析其原因可能比較復雜，然而，若從數量級的角度考慮，本區的板內構造擴張速度與中國東部相比仍然是一致的。
圖9-11 火山岩化學成分與板塊運動相對速度的關系
9.2.2 板內縮短率、變形時間與應變速率
確定由於構造運動引起的板內縮短率、板內變形時間和板內應變速度是基於這樣一種基本認識，即地殼中的岩層原始沉積在無特殊因素影響下，一般應當是呈現水平產狀的，由於後期構造運動作用使地層發生褶皺、斷裂、逆沖斷層系、拆離斷層、拉張盆地、高原和山脈等等。
對於縮短率的計算，為了簡便起見，可以用褶皺變形來概略計算板內變形的縮短率，其計算公式我們選用如下表達式：
創新思維與找礦實踐
式中θ為區域褶皺翼部的代表性傾角。
對於板內變形的縮短量，我們可以採用垂直區域構造線方向的剖面長度乘以板內變形縮短率求得。板內變形的作用時間，我們採用剖面上總的縮短量除以板內變形縮短速度求得，這一變形時間反映的是某一地質時段內的平均時間。
表9-3 河北省印支期以來板內變形速度
板內變形的應變速率是由縮短率被變形作用時間去除求得，這一數據用以反映岩石的變形速率狀態。
應當指出的是，上述計算是以板內變形的縮短率和變形速度為基礎數據進行計算的，可以看出，由1-cosθ公式計算所得的縮短率是最低限度的，因為，計算過程中由於逆掩斷層所造成的縮短並沒有計算在內，而褶皺構造也必定由於覆蓋等原因有所遺漏，因此，本課題對於板內縮短率的計算只能是最低限度的。事實上，精確的縮短率計算有賴於平衡剖面法，由於資料缺乏，我們暫時沒有使用。
根據區域構造應力場特徵，按照不同構造層的實際資料，我們對印支晚期、燕山早期、燕山晚期、喜馬拉雅早期、喜馬拉雅晚期的順序，對本區構造應變場性質進行探討，主要涉及板內變形縮短率、變形速度、縮短量、變形作用時間、應變速率等諸多因素。對於印支早期由於未獲得該構造層確切的變形數據，對於新構造時期由於缺乏可靠的縮短量和縮短率數據，本書對它們無法討論，因此，暫時從略。
9.2.2.1 印支晚期（前235～208 Ma）
由於印支晚期本區區域構造應力場方向為近南北向的水平縮短為特徵（表9-4），因而沿經向統計基本垂直區域構造線方向，可以最大限度反映區域變形特點。我們沿東經118°00′～119°40′地帶進行縱彎褶皺翼角統計，進而計算出各主要參數。
結果表明，本區印支晚期板內縮短率為24.30%，板內縮短速度為4.4 cm·a-1，這一數據與中國東部其他地區相比基本吻合，數據絕對值處於中等程度。板內變形時間為6.4 Ma，說明在印支晚期構造作用的強烈時期僅占整個印支晚期構造時段的25%。這一時期的板內應變速率為1.2×10-15s-1，應變速率是相當低的，其變形過程屬於一種流變狀態。
表9-4 河北省印支晚期板內縮短率、變形時間與應變速率
9.2.2.2 燕山早期（前208～135 Ma）
燕山早期本區板內構造應力場的最大主壓應力方向以北西西—南東東向的擠壓構造應力為特徵，因此，我們選擇按照褶皺構造軸面垂直最大主壓應力方向，即褶皺兩翼的傾角呈近似緯向統計最佳。按照北緯39°40′～41°40′地帶進行剖面統計（表9-5），結果發現，燕山早期板內構造的縮短率為14.55%，僅相當於印支晚期板內縮短率的一半稍強。板內變形的縮短速度為4.94 cm·a-1，可見縮短速度是很快的。燕山早期的板內變形時間為3.64 Ma，僅占整個燕山早期的5%左右，變形時間是比較短暫的。從板內變形的應變速率來看，ε=1.26×10-15 s-1，表明變形過程仍屬於流變狀態。
表9-5 河北省燕山早期板內縮短率、變形時間與應變速率
9.2.2.3 燕山晚期（135～52 Ma）
燕山晚期由大量火山岩和岩漿岩岩石化學全分析計算得出的板內變形縮短速度為3.87 cm·a-1，這一數據與萬天豐教授（1993）對燕山和邯邢地區的計算結果基本吻合。這里需要指出的是，我們在前文區域構造應力場中已經發現，燕山晚期本區的區域構造應力場方向以北北西—南南東向的擠壓應力和北西西—南東東向的拉張應力為特徵，且以後者占據主導地位，特別是白堊紀在冀北地區發育了大量長軸北北東向展布的一系列斷陷盆地，一般認為是北西西—南東東向拉張作用為主的結果。事實上，本區白堊紀確實發育有一些鹼性花崗岩（如窟窿山岩體、響山岩體及後石湖山岩體等等），這些鹼性花崗岩體的侵位明顯反映了當時地殼處於伸展體制下的大陸裂谷環境的產物。可以看出，本區上述地質事實與選用Sugisaki（1979）板塊運動速度經驗公式計算的結果產生了矛盾，對此，本課題討論認為我們尚不能合理解釋此現象，更深入的研究工作只有留待今後地質事實的不斷發現加以解決，僅此說明。
9.2.2.4 喜馬拉雅早期（52～23.3 Ma）
喜馬拉雅早期構造變形在本區表現為平原區存在一系列古近系和新近系地層構成的褶皺構造，褶皺軸線一般表現為長軸北北東向（圖9-7），表明本區受到北西西至南東東向的擠壓應力作用，太平洋板塊持續向本區俯沖推擠是區域構造主要應力背景。對於構造變形資料的統計，沿緯向進行構造剖面的縮短率統計可以比較真實的反映出最大變形特點，也比較便利。我們沿北緯37°20′～36°40′之間的地帶統計，結果表明（表9-6）此時的板內縮短率僅為0.32%，板內縮短速度為4.3 cm·a-1，處於一種中等偏強的構造應變狀態。變形時間約0.9 Ma，僅占整個喜馬拉雅早期構造演化時期的0.002%，表明在這樣短的時間內，變形速度是不大的，其變形作用是比較微弱的。板內變形的應變速率為1.69×10-5s-1，說明喜馬拉雅早期的變形過程均屬於流變狀態。
表9-6 河北省喜馬拉雅早期板內縮短率、變形時間與應變速率
9.2.2.5 喜馬拉雅晚期（23.3～0.7 Ma）
喜馬拉雅晚期整個中國東部構造應力場狀態是以南北向擠壓，東西向擴張為主要特徵的。此時本區主要表現為伸展構造體制的擴張作用為主，幔枝構造顯示的深部調整作用進一步加強，形成了北北東向的太行山山脈持續隆升和華北斷陷盆地的強烈坳陷，盆地與山脈相伴發育，形成盆-山耦合。對此，白文吉等（1985）研究認為，華北盆地中正斷層達5000餘條，一般表現為凹面向上的鏟式斷層，是盆地不斷擴張過程中形成的產物。據萬天豐（1993）資料，本區板內擴張速率為1.52%（表9-7）。擴張速度為0.12%，變形作用時間為3.8 Ma，占喜馬拉雅晚期整個構造演化時間的9%，強變形期仍然是短暫的。板內應變速率為1.2×10-6s-1，表明仍處於流變狀態。
綜上所述，不難看出，河北省的岩石圈各構造期的板內變形各不相同，板內縮短率在各構造時期亦有差別。從大的差別來看，印支晚期和燕山早期的板內縮短率大於15%，變形作用比較強烈；燕山晚期和喜馬拉雅晚期板內縮短率小於1.52%，與前者相比相差一個數量級，說明構造變形作用比較微弱。
利用構造變形資料和岩漿岩化學分析資料計算結果表明，板內構造的變形率、變形速度、變形量、變形時間具有顯著的正相關性（表9-8）。中生代以來河北省的構造變形作用主要發生於構造活躍期，一般情況是發生於各構造期的晚期，構造變形的活躍期（強烈變形時間）只佔整個構造期的10%左右，其餘地質時間絕大部分處於相對寧靜狀態。構造運動的活躍期和階段性表明，地質歷史時期的構造變形作用帶有明顯的突發性與不確定的周期性，這種周期性表現為在各構造期時限是不等的。
表9-7 河北省喜馬拉雅晚期板內縮短率、變形時間與應變速率
表9-8 河北省板內變形及構造應力場、構造應變場綜合簡表
事實上，地質作用過程是極其緩慢的。對於地殼構造變形的理解，人們必須擺脫對常規視野中材料變形時間因素的固有思維，因為人們日常所見到的絕大部分是彈性變形，即使在實驗室中模擬加壓實驗，時間因素仍然無法模擬，以年計算的加壓實驗對於地質時期來說，仍然是短暫的剎那。從本區大量的板內構造應變場計算可以看出，盡管地殼構造變形具有鮮明的突發性特徵，但是構造運動的變形過程仍然是十分緩慢的，中生代以來各地質時期的構造應變速率均為10-15～10-16s-1之間，皆屬於流變過程。這表明構造變形作用的突發性與岩石變形的流變性可以共存，二者並不互相否定。
B. 材料在長期張應力作用下結構和性能會發生什麼變化
影響其力學性能的因素主要有內因與外因，內因包括材料的微結構，分子量及分子量分布...外因包括溫度，應力大小及其作用速率（即應變速率），一般情況下，溫度對不同材料的影響程度不同，總體使其性能降低，應變速率越大，抗拉伸壓縮變形能力就弱.力學性能一般通過在試驗機上測定材料的應力-應變曲線來觀察.
金屬材料的性能包括很多，可分為物理性能、化學性能、力學性能、工藝性能等， 1、物理性能：密度、外觀、導熱性能、光學性能、磁性能、電性能、超導性能、形狀記憶性能等，如電鍍金利用金的外觀、飛機用鋁合金利用密度、電熱器用銅製作利用導熱導電、永磁材料利用磁性能等等。 2、化學性能：耐熱性、耐蝕性、耐曬性、催化特性、感光特性等，不銹鋼利用耐蝕性、高溫合金利用耐熱性等等。 3、力學性能：硬度、強度、塑性、韌性、沖擊、疲勞、彈性等等，如刀具利用硬度、結構材料利用強度、變形加工利用塑性、彈性材料利用彈性和疲勞性能、裝甲鋼利用沖擊性能等等。 4、工藝性能：工藝性能是指加工成為一定形狀的零件的難易程度。如鍛造性能、沖壓性能、鑄造性能、焊接性、熱處理性能等等，其中又可細分，如鑄造性能裡面有流動性、收縮性等，熱處理性能裡面有淬透性、淬硬性、氧化脫碳性、白點敏感性等等。
望採納
C. 試驗溫度、濕度及拉伸速率對試樣應力和應變有何影響
試驗溫度、濕度及拉伸速率對試樣應力和應變有何如下影響：
1 溫度越高，試樣應專力越小，應變越大屬。溫度越低，試樣應力越大，應變越小。
2 濕度對試樣應力和應變影響不大。
3 拉伸速率越大，試樣應力越大，應變越小。拉伸速率越低，應力越小，應變越大。
D. 工程地質中臨界應變速率是什麼意思
應該和去年一樣
2009年注冊土木工程師（岩土）執業資格基礎考試大綱
勘察設計注冊工程師資格考試
公共基礎試題配置說明
I．工程科學基礎(共78題)
數學基礎 24題 理論力學基礎 12題
物理基礎 12題 材料力學基礎 l2題
化學基礎 10題 流體力學基礎 8題
Ⅱ．現代技術基礎(共28題)
電氣技術基礎 12題 計算機基礎 l0題
信號與信息基礎 6題
Ⅲ．工程管理基礎(共14題)
工程經濟基礎 8題 法律法規 6題
註：試卷題目數量合計120題，每題1分，滿分為120分。考試時間為4小時。
一、高等數學
1.1 空間解析幾何
向量的線性運算；向量的數量積、向量積及混合積；兩向量垂直、平行的條件；直線方程；平面方程；平面與平面、直線與直線、平面與直線之間的位置關系；點到平面、直線的距離；球面、母線平行於坐標軸的柱面、旋轉軸為坐標軸的旋轉曲面的方程；常用的二次曲面方程；空間曲線在坐標面上的投影曲線方程。
1.2 微分學
函數的有界性、單調性、周期性和奇偶性；數列極限與函數極限的定義及其性質；無窮小和無窮大的概念及其關系；無窮小的性質及無窮小的比較極限的四則運算；函數連續的概念；函數間斷點及其類型； 導數與微分的概念；導數的幾何意義和物理意義；平面曲線的切線和法線；導數和微分的四則運算；高階導數；微分中值定理；洛必達法則；函數的切線及法平面和切平面及切法線；函數單調性的判別；函數的極值；函數曲線的凹凸性、拐點；偏導數與全微分的概念；二階偏導數；多元函數的極值和條件極值；多元函數的最大、最小值及其簡單應用。
1.3 積分學
原函數與不定積分的概念；不定積分的基本性質；基本積分公式；定積分的基本概念和性質（包括定積分中值定理）；積分上限的函數及其導數；牛頓-萊布尼茲公式；不定積分和定積分的換元積分法與分部積分法；有理函數、三角函數的有理式和簡單無理函數的積分；廣義積分；二重積分與三重積分的概念、性質、計算和應用；兩類曲線積分的概念、性質和計算；求平面圖形的面積、平面曲線的弧長和旋轉體的體積。
1.4 無窮級數
數項級數的斂散性概念；收斂級數的和；級數的基本性質與級數收斂的必要條件；幾何級數與 級數及其收斂性；正項級數斂散性的判別法；任意項級數的絕對收斂與條件收斂；冪級數及其收斂半徑、收斂區間和收斂域；冪級數的和函數；函數的泰勒級數展開；函數的傅里葉系數與傅里葉級數。
1.5 常微分方程
常微分方程的基本概念；變數可分離的微分方程；齊次微分方程； 一階線性微分方程；全微分方程；可降階的高階微分方程；線性微分方程解的性質及解的結構定理；二階常系數齊次線性微分方程。
1.6 線性代數
行列式的性質及計算；行列式按行展開定理的應用；矩陣的運算；逆矩陣的概念、性質及求法；矩陣的初等變換和初等矩陣；矩陣的秩；等價矩陣的概念和性質；向量的線性表示；向量組的線性相關和線性無關；線性方程組有解的判定；線性方程組求解；矩陣的特徵值和特徵向量的概念與性質；相似矩陣的概念和性質；矩陣的相似對角化；二次型及其矩陣表示；合同矩陣的概念和性質；二次型的秩；慣性定理；二次型及其矩陣的正定性。
1.7 概率與數理統計
隨機事件與樣本空間；事件的關系與運算；概率的基本性質；古典型概率；條件概率；概率的基本公式；事件的獨立性；獨立重復試驗； 隨機變數；隨機變數的分布函數；離散型隨機變數的概率分布；連續型隨機變數的概率密度；常見隨機變數的分布；隨機變數的數學期望、方差、標准差及其性質；隨機變數函數的數學期望；矩、協方差、相關系數及其性質；總體；個體；簡單隨機樣本；統計量；樣本均值； 樣本方差和樣本矩； 分布； 分布； 分布；點估計的概念；估計量與估計值；矩估計法；最大似然估計法；估計量的評選標准；區間估計的概念；單個正態總體的均值和方差的區間估計；兩個正態總體的均值差和方差比的區間估計；顯著性檢驗；單個正態總體的均值和方差的假設檢驗。
二、普通物理
2.1 熱學
氣體狀態參量；平衡態；理想氣體狀態方程；理想氣體的壓強和溫度的統計解釋；自由度；能量按自由度均分原理；理想氣體內能；平均碰撞頻率和平均自由程；麥克斯韋速率分布律；方均根速率；平均速率；最概然速率；功；熱量；內能；熱力學第一定律及其對理想氣體等值過程的應用；絕熱過程；氣體的摩爾熱容量；循環過程；卡諾循環；熱機效率；凈功；致冷系數；熱力學第二定律及其統計意義；可逆過程和不可逆過程。
2.2 波動學
機械波的產生和傳播；一維簡諧波表達式；描述波的特徵量；陣面，波前，波線；波的能量、能流、能流密度；波的衍射；波的干涉；駐波；自由端反射與固定端反射；聲波；聲強級；多普勒效應。
2.3 光學
相干光的獲得；楊氏雙縫干涉；光程和光程差；薄膜干涉；光疏介質；光密介質；邁克爾遜干涉儀；惠更斯—菲涅爾原理；單縫衍射；光學儀器分辨本領；射光柵與光譜分析；x射線衍射；喇格公式；自然光和偏振光；布儒斯特定律；馬呂斯定律；雙折射現象。
三、普通化學
3.1物質的結構和物質狀態
原子結構的近代概念；原子軌道和電子雲；原子核外電子分布；原子和離子的電子結構；原子結構和元素周期律；元素周期表；周期族；元素性質及氧化物及其酸鹼性。離子鍵的特徵；共價鍵的特徵和類型；雜化軌道與分子空間構型；分子結構式；鍵的極性和分子的極性；分子間力與氫鍵；晶體與非晶體；晶體類型與物質性質。
3.2溶液
溶液的濃度；非電解質稀溶液通性；滲透壓；弱電解質溶液的解離平衡；分壓定律；解離常數；同離子效應；緩沖溶液；水的離子積及溶液的pH值；鹽類的水解及溶液的酸鹼性；溶度積常數；溶度積規則。
3.3化學反應速率及化學平衡
反應熱與熱化學方程式；化學反應速率；溫度和反應物濃度對反應速率的影響；活化能的物理意義；催化劑；化學反應方向的判斷；化學平衡的特徵；化學平衡移動原理。
3.4氧化還原反應與電化學
氧化還原的概念；氧化劑與還原劑；氧化還原電對；氧化還原反應方程式的配平；原電池的組成和符號；電極反應與電池反應；標准電極電勢；電極電勢的影響因素及應用；金屬腐蝕與防護。
3.5 有機化學
有機物特點、分類及命名；官能團及分子構造式；同分異構；有機物的重要反應：加成、取代、消除、氧化、催化加氫、聚合反應、加聚與縮聚；基本有機物的結構、基本性質及用途：烷烴、 烯烴、炔烴、芳烴、鹵代烴、醇、苯酚、醛和酮、羧酸、酯；合成材料：高分子化合物、塑料、合成橡膠、合成纖維、工程塑料。
四、理論力學
4.1 靜力學
平衡；剛體；力；約束及約束力；受力圖；力矩；力偶及力偶矩；力系的等效和簡化；力的平移定理；平面力系的簡化；主矢；主矩；平面力系的平衡條件和平衡方程式；物體系統（含平面靜定桁架）的平衡；摩擦力；摩擦定律；摩擦角；摩擦自鎖。
4.2 運動學
點的運動方程；軌跡；速度；加速度；切向加速度和法向加速度；平動和繞定軸轉動；角速度；角加速度；剛體內任一點的速度和加速度。
4.3 動力學
牛頓定律；質點的直線振動；自由振動微分方程；固有頻率；周期；振幅；衰減振動；阻尼對自由振動振幅的影響—振幅衰減曲線；受迫振動；受迫振動頻率；幅頻特性；共振；動力學普遍定理；動量；質心；動量定理及質心運動定理；動量及質心運動守恆；動量矩；動量矩定理；動量矩守恆；剛體定軸轉動微分方程；轉動慣量；回轉半徑；平行軸定理；功；動能；勢能；動能定理及機械能守恆；達朗貝原理；慣性力；剛體作平動和繞定軸轉動（轉軸垂直於剛體的對稱面）時慣性力系的簡化；動靜法。
五、材料力學
5.1 材料在拉伸、壓縮時的力學性能
低碳鋼、鑄鐵拉伸、壓縮實驗的應力—應變曲線；力學性能指標。
5.2 拉伸和壓縮
軸力和軸力圖；桿件橫截面和斜截面上的應力；強度條件；虎克定律；變形計算。
5.3 剪切和擠壓
剪切和擠壓的實用計算；剪切面；擠壓面；剪切強度；擠壓強度。
5.4 扭轉
扭矩和扭矩圖；圓軸扭轉切應力；切應力互等定理；剪切虎克定律； 圓軸扭轉的強度條件；扭轉角計算及剛度條件。
5.5 截面幾何性質
靜矩和形心；慣性矩和慣性積；平行軸公式；形心主軸及形心主慣性矩概念。
5.6 彎曲
梁的內力方程；剪力圖和彎矩圖；分布載荷、剪力、彎矩之間的微分關系；正應力強度條件；切應力強度條件；梁的合理截面；彎曲中心概念；求梁變形的積分法、疊加法。
5.7 應力狀態
平面應力狀態分析的解析法和應力圓法；主應力和最大切應力；廣義虎克定律；四個常用的強度理論。
5.8 組合變形
拉/壓--彎組合、彎--扭組合情況下桿件的強度校核；斜彎曲。
5.9 壓桿穩定
壓桿的臨界載荷；歐拉公式；柔度；臨界應力總圖；壓桿的穩定校核。
六、流體力學
6.1 流體的主要物性與流體靜力學
流體的壓縮性與膨脹性；流體的粘性與牛頓內磨檫定律；流體靜壓強及其特性；重力作用下靜水壓強的分布規律；作用於平面的液體總壓力的計算。
6.2 流體動力學基礎
以流場為對象描述流動的概念；流體運動的總流分析；恆定總流連續性方程、能量方程和動量方程的運用。
6.3 流動阻力和能量損失
沿程阻力損失和局部阻力損失；實際流體的兩種流態—層流和紊流；圓管中層流運動；紊流運動的特徵；減小阻力的措施。
6.4 孔口管嘴管道流動
孔口自由出流、孔口淹沒出流；管嘴出流；有壓管道恆定流；管道的串聯和並聯。
6.5 明渠恆定流
明渠均勻水流特性；產生均勻流的條件；明渠恆定非均勻流的流動狀態；明渠恆定均勻流的水平力計算。
6.6 滲流、井和集水廊道
土壤的滲流特性；達西定律；井和集水廊道。
6.7 相似原理和量綱分析
力學相似原理；相似准數；量綱分析法。
七、計算機應用基礎
7.1 計算機系統
計算機系統組成；計算機的發展；計算機的分類；計算機系統特點；計算機硬體系統組成；CPU；存儲器；輸入/輸出設備及控制系統；匯流排；數模/模數轉換；計算機軟體系統組成；系統軟體；操作系統；操作系統定義；操作系統特徵；操作系統功能；操作系統分類；支撐軟體；應用軟體；計算機程序設計語言。
7.2 信息表示
信息在計算機內的表示；二進制編碼；數據單位；計算機內數值數據的表示；計算機內非數值數據的表示；信息及其主要特徵。
7.3 常用操作系統
Windows發展；進程和處理器管理；存儲管理；文件管理；輸入/輸出管理；設備管理；網路服務。
7.4 計算機網路
計算機與計算機網路；網路概念；網路功能；網路組成；網路分類； 區域網；廣域網；網際網路；網路管理；網路安全；Windows系統中的網路應用；信息安全；信息保密。
八、電氣與信息
8.1 電磁學概念
電荷與電場；庫侖定律；高斯定理；電流與磁場；安培環路定律；電磁感應定律；洛侖茲力。
8.2 電路知識
電路組成；電路的基本物理過程；理想電路元件及其約束關系；電路模型；歐姆定律；基爾霍夫定律；支路電流法；等效電源定理；迭加原理；正弦交流電的時間函數描述；阻抗；正弦交流電的相量描述；復數阻抗；交流電路穩態分析的相量法；交流電路功率；功率因數； 三相配電電路及用電安全；電路暫態；R-C、R-L電路暫態特性；電路頻率特性；R-C、R-L電路頻率特性。
8.3 電動機與變壓器
理想變壓器；變壓器的電壓變換、電流變換和阻抗變換原理；三相非同步電動機接線、啟動、反轉及調速方法；三相非同步電動機運行特性； 簡單繼電-接觸控制電路。
8.4 信號與信息
信號；信息；信號的分類；模擬信號與信息；模擬信號描述方法；模擬信號的頻譜；模擬信號增強；模擬信號濾波；模擬信號變換；數字信號與信息；數字信號的邏輯編碼與邏輯演算；數字信號的數值編碼與數值運算。
8.5 模擬電子技術
晶體二極體；極型晶體三極體；共射極放大電路；輸入阻抗與輸出阻抗；射極跟隨器與阻抗變換；運算放大器；反相運算放大電路；同相運算放大電路；基於運算放大器的比較器電路；二極體單相半波整流電路；二極體單相橋式整流電路。
8.6 數字電子技術
與、或、非門的邏輯功能；簡單組合邏輯電路；D觸發器；JK觸發器 數字寄存器；脈沖計數器。
九、工程經濟
9.1 資金的時間價值
資金時間價值的概念；息及計算；實際利率和名義利率；現金流量及現金流量圖；資金等值計算的常用公式及應用；復利系數表的應用。
9.2 財務效益與費用估算
項目的分類；項目計算期；財務效益與費用；營業收入；補貼收入；建設投資；建設期利息；流動資金；總成本費用；經營成本；項目評價涉及的稅費；總投資形成的資產。
9.3 資金來源與融資方案
資金籌措的主要方式；資金成本；債務償還的主要方式。
9.4 財務分析
財務評價的內容；盈利能力分析（財務凈現值、財務內部收益率、項目投資回收期、總投資收益率、項目資本金凈利潤率）；償債能力分析（利息備付率、償債備付率、資產負債率）；財務生存能力分析；財務分析報表（項目投資現金流量表、項目資本金現金流量表、利潤與利潤分配表、財務計劃現金流量表）；基準收益率。
9.5 經濟費用效益分析
經濟費用和效益；社會折現率；影子價格；影子匯率；影子工資；經濟凈現值；經濟內部收益率；經濟效益費用比。
9.6 不確定性分析
盈虧平衡分析（盈虧平衡點、盈虧平衡分析圖）；敏感性分析（敏感度系數、臨界點、敏感性分析圖）。
9.7 方案經濟比選
方案比選的類型；方案經濟比選的方法（效益比選法、費用比選法、最低價格法）；計算期不同的互斥方案的比選。
9.8改擴建項目經濟評價特點
改擴建項目經濟評價特點。
9.9 價值工程
價值工程原理；實施步驟。
十、法律法規
10.1 中華人民共和國建築法
總則；建築許可；建築工程發包與承包；建築工程監理；建築安全生產管理；建築工程質量管理；法律責任。
10.2 中華人民共和國安全生產法
總則；生產經營單位的安全生產保障；從業人員的權利和義務；安全生產的監督管理；生產安全事故的應急救援與調查處理。
10.3 中華人民共和國招標投標法
總則；招標；投標；開標；評標和中標；法律責任。
9.4 中華人民共和國合同法
一般規定；合同的訂立；合同的效力；合同的履行；合同的變更和轉讓；合同的權利義務終止；違約責任；其他規定。
10.5 中華人民共和國行政許可法
總則；行政許可的設定；行政許可的實施機關；行政許可的實施程序；行政許可的費用。
10.6 中華人民共和國節約能源法
總則；節能管理；合理使用與節約能源；節能技術進步；激勵措施；法律責任。
10.7 中華人民共和國環境保護法
總則；環境監督管理；保護和改善環境；防治環境污染和其他公害；法律責任。
10.8 建設工程勘察設計管理條例
總則；資質資格管理；建設工程勘察設計發包與承包；建設工程勘察設計文件的編制與實施；監督管理。
10.9 建設工程質量管理條例
總則；建設單位的質量責任和義務；勘察設計單位的質量責任和義務；施工單位的質量責任和義務；工程監理單位的質量責任和義務；建設工程質量保修。
10.10 建設工程安全生產管理條例
總則；建設單位的安全責任；勘察設計工程監理及其他有關單位的安全責任；施工單位的安全責任；監督管理；生產安全事故的應急救援和調查處理。
十一、工程測量
11.1測量基本概念
地球的形狀和大小地面點位的確定測量工作基本概念
11.2水準測量
水準測量原理水準儀的構造、使用和檢驗校正水準測量方法及成果整理
11.3角度測量
經緯儀的構造、使用和檢驗校正水平角觀測垂直角觀測
11.4距離測量
捲尺量距視距測量光電測距
11.5測量誤差基本知識
測量誤差分類與特性評定精度的標准觀測值的精度評定誤差傳播定律
11.6控制測量
平面控制網的定位與定向導線測量交會定點高程式控制制測量
11.7地形圖測繪
地形圖基本知識地物平面圖測繪等高線地形圖測繪
11.8地形圖應用
地形圖應用的基本知識建築設計中的地形圖應用城市規劃中的地形圖應用
11.9建築工程測量
建築工程式控制制測量施工放樣測量建築安裝測量建築工程變形觀測
十二、土木工程材料
10.1材料科學與物質結構基礎知識
材料的組成：化學組成礦物組成及其對材料性質的影響
材料的微觀結構及其對材料性質的影響：原子結構離子鍵金屬鍵共價鍵和范德華力晶
體與無定形體(玻璃體)
材料的宏觀結構及其對材料性質的影響
建築材料的基本性質：密度表觀密度與堆積密度孔隙與孔隙率
特徵：親水性與憎水性吸水性與吸濕性耐水性抗滲性抗凍性導熱性強度與變形性能
脆性與韌性
10.2材料的性能和應用
無機膠凝材料：氣硬性膠凝材料石膏和石灰技術性質與應用
水硬性膠凝材料：水泥的組成水化與凝結硬化機理性能與應用
混凝土：原材料技術要求拌合物的和易性及影響因素強度性能與變形性能耐久性-抗滲
性、抗凍性、鹼-骨料反應混凝土外加劑與配合比設計
瀝青及改性瀝青：組成、性質和應用
建築鋼材：組成、組織與性能的關系加工處理及其對鋼材性能的影響建築鋼材和種類與
選用
木材：組成、性能與應用
石材和粘土：組成、性能與應用
十三、土木工程施工與管理
13.1土石方工程樁基礎工程
土方工程的准備與輔助工作機械化施工爆破工程預制樁、灌注樁施工地基加固處理技術
13.2鋼筋混凝土工程與預應力混凝土工程
鋼筋工程模板工程混凝土工程鋼筋混凝土預制構件製作
混凝土冬、雨季施工預應力混凝土施工
13.3結構吊裝工程與砌體工程
起重安裝機械與液壓提升工藝單層與多層房屋結構吊裝
砌體工程與砌塊牆的施工
13.4施工組織設計
施工組織設計分類施工方案進度計劃平面圖措施
13.5流水施工原則
節奏專業流水非節奏專業流水一般的搭接施工
13.6網路計劃技術
雙代號網路圖單代號網路圖網路計劃優化
13.7施工管理
現場施工管理的內容及組織形式進度、技術、全面質量管理竣工驗收
十四、結構力學與結構設計
14.1結構力學
14.1.1平面體系的幾何組成
幾何不變體系的組成規律及其應用
14.1.2靜定結構受力分析與特性
靜定結構受力分析方法反力內力的計算與內力圖的繪制靜定結構特性及其應用
14.1.3靜定結構位移
廣義力與廣義位移虛功原理單位荷載法荷載下靜定結構的位移計算圖乘法支座位移和
溫度變化引起的位移互等定理及其應用
14.1.4超靜定結構受力分析及特性
超靜定次數力法基本體系力法方程及其意義等截面直桿剛度方程位移法基本未知量基
本體系基本方程及其意義等截面直桿的轉動剛度力矩分配系數與傳遞系數單結點的力矩
分配對稱性利用超靜定結構位移超靜定結構特性
14.1.5結構動力特性與動力反應
單自由度體系自振周期頻率振幅與最大動內力阻尼對振動的影響
14.2結構設計
14.2.1鋼筋混凝土結構
材料性能：鋼筋混凝土
基本設計原則：結構功能極限狀態及其設計表達式可靠度
承載能力極限狀態計算：受彎構件受扭構件受壓構件受拉構件沖切局壓疲勞
正常使用極限狀態驗算：抗裂裂縫撓度
預應力混凝土：軸拉構件受彎構件
單層廠房：組成與布置柱基礎
多層及高層房屋：結構體系及布置剪力牆結構框-剪結構框-筒結構設計要點
抗震設計要點：一般規定構造要求
14.2.2鋼結構
鋼材性能：基本性能結構鋼種類
構件：軸心受力構件受彎構件拉彎和壓彎構件的計算和構造
連接：焊縫連接普通螺栓和高強螺栓連接構件間的連接
14.2.3砌體結構
材料性能：塊材砂漿砌體
基本設計原則：設計表達式
承載力：受壓局壓
混合結構房屋設計：結構布置靜力計算構造
房屋部件：圈樑過梁牆梁挑梁
抗震設計要點：一般規定構造要求
十五、岩體力學與土力學
15.1岩石的基本物理、力學性能及其試驗方法
岩石的物理力學性能等指標及其試驗方法
岩石的強度特性、變形特性、強度理論
15.2工程岩體分級
工程岩體分級的目的和原則
國標工程岩體分級標准（GB50218-94）簡介
15.3岩體的初始應力狀態
初始應力的基本概念、量測方法簡介、主要分布規律
15.4土的組成和物理性質
土的三相組成和三相指標土的礦物組成和顆粒級配土的結構
粘性土的界限含水量塑性指數液性指數
砂土的相對密實度土的最佳含水量和最大幹密度
土的工程分類
15.5土中應力分布及計算
土的自重應力基礎底面壓力基底附加壓力土中附加應力
15.6土的壓縮性與地基沉降
壓縮試驗壓縮曲線壓縮系數壓縮指數回彈指數壓縮模量載荷試驗
變形模量高壓固結試驗土的應力歷史先期固結壓力超固結比
正常固結土超固結土欠固結土
沉降計算的彈性理論法分層總和法有效應力原理一維固結理論固結系數固結度
15.7土的抗剪強度
土中一點的應力狀態庫侖定律土的極限平衡條件內摩擦角粘聚力
直剪試驗及其適用條件三軸試驗總應力法有效應力法
15.8特殊性土
軟土黃土膨脹土紅粘土鹽漬土凍土填土可液化土
15.9土壓力
靜止土壓力、主動土壓力和被動土壓力
Rankine土壓力理論Couloumb土壓力理論
15.10邊坡穩定分析
土坡滑動失穩的機理均質土坡的穩定分析土坡穩定分析的條分法
15.11地基承載力
地基破壞的過程地基破壞型式臨塑荷載和臨界荷載地基極限承載力斯肯普頓公式太沙
基公式漢森公式
十六、工程地質
16.1岩石的成因和分類
主要造岩礦物火成岩、沉積岩、變質岩的成因及其分類
常見岩石的成分、結構及其他主要特徵
16.2地質構造和地史概念
褶皺形態和分類斷層形態和分類地層的各種接觸關系
大地構造概念地史演變概況和地質年代表
16.3地貌和第四紀地質
各種地貌形態的特徵和成因第四紀分期
16.4岩體結構和穩定分析
岩體結構面和結構體的類型和特徵
赤平極射投影等結構面的圖示方法
根據結構面和臨空面的關系進行穩定分析
16.5動力地質
地震的震級、烈度、近震、遠震及地震波的傳播等基本概念
斷裂活動和地震的關系
活動斷裂的分類和識別及對工程的影響
岩石的風化
流水、海洋、湖泊、風的侵蝕、搬運和沉積作用
滑坡、崩塌、岩溶、土洞、塌陷、泥石流、活動砂丘等不良地質現象的成因、發育過程和
規律及其對工程的影響
16.6地下水
滲透定律地下水的賦存、補給、徑流、排泄規律
地下水埋藏分類
地下水對工程的各種作用和影響地下水向集水構築物運動的計算地下水的化學成分和化
學性質
水對建築材料腐蝕性的判別
16.7岩土工程勘察與原位測試技術
勘察分級各類岩土工程勘察基本要求勘探取樣土工參數的統計分析地基土的岩土工程
評價
原位測試技術：載荷試驗十字板剪切試驗靜力觸探試驗圓錐動力觸探試驗標准貫入試
驗旁壓試驗扁鏟側脹試驗
十七、岩體工程與基礎工程
17.1岩體力學在邊坡工程中的應用
邊坡的應力分布、變形和破壞特徵
影響邊坡穩定性的主要因素邊坡穩定性評價的平面問題邊坡治理的工程措施
17.2岩體力學在岩基工程中的應用
岩基的基本概念岩基的破壞模式
基礎下岩體的應力和應變
岩基淺基礎、岩基深基礎的承載力計算
17.3淺基礎
淺基礎類型剛性基礎獨立基礎條形基礎筏扳基礎箱形基礎
基礎埋置深度基礎平面尺寸確定地基承載力確定深寬修正下卧層驗算
地基沉降驗算減少不均勻沉降損害的措施
地基、基礎與上部結構共同工作的概念
淺基礎的結構設計
17.4深基礎
深基礎類型樁與樁基礎的類型
單樁的荷載傳遞特性單樁豎向承載力的確定方法
群樁效應群樁基礎的承載力群樁的沉降計算
樁基礎設計
17.5地基處理
地基處理目的地基處理方法分類地基處理方案選擇
各種地基處理方法的加固機理、設計計算、施工方法和質量檢驗
E. 動力粘度單位怎麼轉換
答案是1587mpa.s 這是個大致的估算。
常用動力粘度單位換算：
1厘泊(1cP)=1毫帕斯卡.秒 (1mPa.s)
100厘泊(100cP)=1泊(1P)
1000毫帕斯卡.秒(1000mPa.s)=1帕斯卡 .秒 (1Pa.s)
動力粘度與運動粘度的換算:
η=ν. ρ
式中η---試樣動力粘度(mPa.s)
ν--- 試樣運動粘度(mm2/s)
ρ--- 與測量運動粘度相同溫度下試樣的密度(g/cm3)
對液體而言，壓強越大，溫度越低，粘度越大；壓強越小，溫度越高，粘度越小。
對氣體而言，壓強影響不大；溫度越高，粘度越大，溫度越低，粘度越小
帕·秒(Pa·s)或毫帕·秒(mPa. s) 或 (dPa·S) 。 粘度單位換算關系：Pa.s=1000cP=1000mPa.s=10P=10dPa.s
dpa.s 是decipascal-seconds 的縮寫，是粘度單位 P(poise),cP(centi poise)Pa.s(pascal-seconds),dPa.s(decipascal-seconds)mPa.s(millipascal-seconds) 流體在流動時，相鄰流體層間存在著相對運動，則該兩流體層間會產生摩擦阻力，稱為粘滯力。粘度是用來衡量粘滯力大小的一個物性數據。其大小由物質種類、溫度、濃度等因素決定。
粘度一般是動力粘度的簡稱，其單位是帕·秒(Pa·s)或毫帕·秒(mPa·s)。 粘度分為動力粘度、運動粘度、相對粘度，三者有區別，不能混淆。
粘度還可用塗—4或塗—1杯測定，其單位為秒(s)。
(動力)粘度符號是μ,單位是帕斯卡秒(Pa·s)
由下式定義：L=μ·μ0/h
μ0——平板在其自身的平面內作平行於某一固定平壁運動時的速度
h——平板至固定平壁的距離。但此距離應足夠小，使平板與固定平壁間的流體的流動是層流
L——平板運動過程中作用在平板單位面積上的流體摩擦力
CPS(Centipoise)是粘度的單位『百分之一泊』或『厘泊』，表示液體的自身流動阻力。
室溫水的粘度為 1 CPS，牛奶為 3 CPS
蜂蜜的粘度是10000 CPS
1 CPS = 1 mPa s（m為小寫，表示『毫帕秒』）
單位是一樣的
拓展資料
運動粘度表示液體在重力作用下流動時內摩擦力的量度,其值為相同溫度下的動力粘度與其密度之比,在國際單位制中以㎡/s(米平方每秒)表示。習慣用厘斯(cSt)為單位。1厘斯=10^(-6)米^(2)/秒=1毫米^
流體內部抵抗流動的阻力,用對流體的剪切應力與剪切速率之比表示。單位為泊。
注:對於牛頓流體,剪切應力與剪切速率之比為常數,稱為牛頓粘度,對於非牛頓流體,剪切應力與剪切速率之比隨剪切應力而變化,所得的粘度稱在相應剪切應力下的「表觀粘度」。塑料屬於後一種情況。
不同流體的粘度差別很大。在壓強為101.325kPa、溫度為20℃的條件下,空氣、水和甘油的動力粘度和運動粘度為:
空氣μ=17.9×10^(-6) Pa·s,v=14.8×10^(-6) ㎡/s
水μ=1.01×10^(-3) Pa·s,v=
1.01×10^(-6) ㎡/s
甘油μ=1.499Pa·s,v=1.19×10^(-3) ㎡/s
a^(n)表示為a的n次方
F. 彈性模量計算公式中應力、應變分別指什麼
應變是指桿件變形量與總長度的比值，類似於伸長率。
應力類似於壓強的定回義，即單位面積所受的力，答計算公式為 σ=F/A。
G. 分子動力學應變速率怎麼計算的
分子動力學可以用於NPT,NVE,NVT等系綜的計算,是一種基於牛頓力學確定論的熱力學計內算方法,可以廣容泛應用於物理,化學,生物,材料,醫學等各個領域.
目前由於計算機性能的限制,其可計算的尺寸還很小,一般計算的粒子數會不會超過5位數,計算的尺寸一般只有幾十納米甚至更小
H. 鋁合金5083牌號的化學成分
5083鋁合金的類超塑性行為
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超塑性技術已在工業領域獲得了廣泛的應用。相關的研究工作也獲得了重大進展。根據超塑性產生的機理，超塑性可以分成組織超塑性、相變超塑性和應力誘發超塑性三類。組織超塑性是目前研究和應用最充分的。組織超塑要求材料具有微細晶粒，為此要進行預處理以使材料獲得細粒組織。而這種預處理往往比較復雜，提高了生產成本並降低了生產效率。
近年來，研究者發現，在具有粗大晶粒的二元AL-Mg合金中可獲得超過300%的伸長率。這種晶粒組織的高伸長率並不是上述超塑性變形的結果，而是溶質原子拖拽或粘性流動控制蠕變的結果。但是，以上研究所採用的合金為高純度 合金。本文選用工業鋁合金5083，研究其在高溫下的形變行為及組織，探討其實際應用的可能性。
1 試驗方法
本試驗選用AL-Mg系5083合金。成分為AL-5.40 Mg-0.65Mn-0.18 Fe-0.12Si-0.10Zn-0.09Ti0。05Cu，供貨狀態為2mm厚冷軋板材。將板材加工成拉伸試件後，在320℃保溫40min進行退火。在不同速度和應變速率下進行拉伸試驗並進行了金相觀察。
2 試驗結果與討論
從合金在350、400和500℃下、應變速率1。67X10-4~3。3X10-1/S范圍內形變時的伸長率變化來看，溫度和應變速率對合金的伸長率影響不顯著。表1給出了合金在不同的拉伸條件下的性能數據。由表1可知在溫度500~350℃之間，合金在相當寬的應變速率范圍內，伸長率在 100%~200%之間變化。即使在1。67X10-1/s這樣高的應變速率下伸長率仍可達到180%以上，這在鋁合金中的極為罕見。
金相組織觀察發現，合金冷軋軟化處理後，晶粒尺寸比較粗大，呈等軸狀，平均尺寸為30um左右。經過高溫拉抻後，晶粒尺寸發生顯著變化，表2給出合金經過高溫拉伸後不同部位的晶粒尺寸測量結果。
由表2可知，在高溫下拉伸會使合金晶粒顯著細化。提高應變速率，細化效果增加。而靠近夾持部分的晶粒尺寸同合金的原始晶粒尺寸相似。
綜合分析以上試驗結果，可以發現，雖然合金在高溫拉伸時呈現較高的伸長率，但並不是超塑性形變的結果。主要表現在合金在起始應變速率變化 1000倍范圍內保持高伸長率，而性能不像超塑性形變明顯受應變速率的影響。其次合金在高溫拉伸時，組織發生顯著變化，而伸長率變化並不顯著。並沒有顯示出超塑性典型的伸長率對應變速率的依賴性。並且鋁合金呈現超塑料性時，晶粒尺寸一般在10~20um時，最佳應變速率范圍應為1X10-3~1X10- 4/s。而本文的AL-Mg合金即使在形變時發生晶粒細化，尺寸雖仍在10~20um內，但是在應變速率3。3X10-1~1。67X10-4/S這樣寬的范圍內，仍然呈現相當高的伸長率，是溶質原子拖拽或粘性流動控制蠕變的結果。
3 結論
AL-Mg系5083合金在溫度350~500℃之間，很寬的應變速率范圍內呈現較高的伸長率。原始的粒晶組織發生細化。這種強化塑性現象具有較高的應用價值，有待於在實際生產中加以利用。