污垢沉積速率

Ⅰ 沉積物供給速率的影響

與海相盆地相比，湖泊盆地體積小的多，且相對供給物源的母岩區距離更近，物源區 面積/沉積盆地面積的比例要比海相盆地的面積要大得多，沉積物的供給速率和堆積速率 都相對海相盆地高得多，粒度亦相對較粗，因此，在湖泊盆地中由沉積物供給速率所引起 的湖平面升、降變化和對可容納空間變化速率的影響，相對海相盆地中的海平面變化影響 程度要強烈的多，對層序發育的控製作用也更加明顯。以湖泊盆地為例，假定構造沉降速 率和氣候變化為常數時，由沉積物供給速率變化主要對長期和中期旋迴層序，抑或三級和 四級層序的發育有控製作用，由沉積物供給速率變化影響的可容納空間變化機制對沉積層 序發育的控制有如下幾種情況：

2.2.2.1 低沉積物注入速率條件

低沉積物注入速率的條件出現在較深水的沉積環境中，由於可容納空間增長速率總是 超出沉積物的堆積速率（圖2-9），因此，以沉積偏泥地層為主，其堆積速率受控於沉積 物供給速率，它不會對可容納空間增長速率產生大的影響。在這種狀況下，可容納空間的 增減取決於構造沉降速率與基準面（或湖平面）升、降變化速率之間的關系，如基準面 運動處在與構造沉降方向反向的上升狀態時，可容納空間持續增加，增長速率為構造沉降 速率與基準面（或湖平面）上升速率之和，可產生持續加大的累計剩餘可容納空間。而 基準面運動處在與構造沉降處在同方向的下降狀態時，可容納空間增長速率為構造沉降速 率與基準面（或湖平面）下降速率之差值，累計剩餘可容納空間雖然持續減小，但由於 沉積物供給量始終低於可容納空間總量，因此，沉積盆地仍處於充水狀態，層序由水進擴 張體系域和高位體系域組成，缺乏低位體系域，底、頂界均為連續沉積的整合界面；

2.2.2.2 中沉積物注入速率條件

在中等沉積物注入速率條件下形成的沉積層序，是湖泊層序中最常見的層序類型，在此背景條件下，沉積物可以從湖底加積到湖平面，因此所形成的層序最為完整，包括低位 體系域、湖泊擴張體系域和湖泊萎縮體系域。由於各沉積體系域的沉積物堆積速率對可容 納空間增長速率控制的不一致性，致使地層的堆積樣式和沉積序列有很大的差別。以沉積 物從湖底加積到湖平面的平均堆積速率為參照系數，由沉積物注入速率的變化對層序發育 的影響可出現如下幾種情況：

圖2-9 低沉積物供給速率與可容納空間變化率關系模式

（1）T_b→T₁時期

在相當層序底界面的起始點位置上，伴隨基準面（或湖平面、海平面）的緩慢上升，由於沉積物供給速率大於平均堆積速率和可容納空間增長速率，直至沉積物供給速率與可 容納空間增長速率相平衡的T1時間段，因此，在此時間段之前，可容納空間始終處於過 飽和補償狀態（圖2-10），粗的沉積物被不斷截留，而過剩的細粒沉積物通過溢出作用繼 續向前搬運到較深水沉積區，因而以形成偏砂、礫質的濱岸相和三角洲相河道沉積為主。在這種緩慢水進的背景下，由於可容納空間增長速率和沉積物堆積速率都小於沉積物供給 速率，並由沉積物供給速率控制了持續向盆地方向推進的進積作用；

（2）T₁→T_R時期

基準面進入持續加速上升期，並達到相當最大可容納空間增長速率的位置，出現沉積 物供給速率由等於至小於平均堆積速率的遞減變化趨勢，相對應的可容納空間增長速率加 快遞增，此時堆積速率完全受沉積物供給速率控制，沉積通量與沉積物供給量基本相等，但小於可容納空間增長速率，因此，累計剩餘可容納空間增加始終處於遞增狀態，致使湖 岸線向陸方向遷移，水體深度逐漸加大直至進入較深水的弱補償→欠補償狀態，以T1為 首泛面，形成水進擴張體系域早期偏砂質的三角洲前緣或濱岸相加積→退積序列為主；

（3）T_R→T_m時期

基準面進入穩定上升期，可容納空間增長速率逐漸減小，但沉積物供給速率進一步減 小至遠小於平均堆積速率，此時的沉積通量與沉積物供給量相等，完全受沉積物供給速率控制，累計剩餘可容納空間增加達最大狀態，因而進入最大水深的洪（或湖、海）泛期 沉積，以Tm為最大洪泛面，形成水進擴張體系域晚期偏泥質的濱、淺湖或前三角洲緩慢 向陸推進擴大的退積→加積序列為主；

圖2-10 中沉積物供給速率與可容納空間變化率關系模式

（4）T_m→T₂時期

基準面開始進入下降期，可容納空間增長速率由趨近於零至進入負增長狀態，由於此時 的沉積通量仍遠小於平均堆積速率和累計剩餘可容納空間，沉積盆地依然處於充水狀態，因 而以形成早期高位體系域濱岸或三角洲緩慢向盆地方向推進的加積→弱進積序列為主；

（5）T₂→T_F→T』_b時期

隨後出現的基準面大幅度下降期，可容納空間負增長速率不斷加大，沉積物供給速率 逐漸加大並超出平均堆積速率，致使前期累計剩餘可容納空間被強烈充填而迅速減小直至 下降的基準面與沉積表面保持在同一位置上（T₂→T_F時期）。至此，基準面進一步下降和 穿越沉積物界面（T_F→T』_b時期），大量沉積物通過侵蝕再搬運和過路作用（bypass），被 沖到深水盆地中形成低位盆地扇沉積。在這種連續大幅度水退的背景下，由基準面下降速 率控制了持續湖退背景中的陸上暴露和向盆地方向長距離延伸的強迫進積作用，同時形成 沉積層序的頂部邊界。

2.2.2.3 高沉積物注入速率條件

在具備高沉積物注入速率條件的部位，如廣泛地發育於近物源區的沖積扇，河流和扇 三角洲，沉積物的供給速率總是超過可容納空間的增長速率，在這種情況下，沉積物的堆 積速率取決於可容納空間增長速率，並出現兩種情況：

圖2-11 高沉積物供給速率與可容納空間變化率關系模式

1）基準面持續上升的可容納空間增長期（圖2-11中的T_b→T_m），上升的基準面與沉 積界面兩者始終保持並進的上升狀態（keep up）和可容納空間始終處於過飽和補償狀態，因此，在此時間段沉積物的堆積量始終與可容納空間保持一致，堆積速率是可容納空間增 長速率的函數，在此過程中粗的沉積物被不斷截留，而過剩的細粒沉積物通過溢出作用繼 續向前搬運到較深水沉積區，因而以形成有強烈進積充填作用的、偏礫質和砂、礫質的沖 積扇、河流與扇三角洲沉積體系為主；

2）基準面下降的可容納空間減少期（圖2-11中的T_m→T』_b），伴隨可容納空間增長速 率趨近於零時和進入負增長速率期，基準面（或湖平面）很快大幅度和大面積地穿越沉 積界面，陸上沉積區率先進入侵蝕期，侵蝕面很快擴大到近盆地的濱岸或三角洲前緣沉積 區，造成陸上至濱岸、三角洲，乃至淺-半深湖地區的廣泛暴露和強烈侵蝕作用，形成層 序頂部穿越整個基準面下降半旋迴時間跨度的沉積不整合界面，層序中僅保存相當低位體 系域和不完整水進擴張體系域的進積→加積→退積序列。

Ⅱ 沉積速率分析

選取准噶爾中部地區不同區塊地質層位較全的代表井，按相同層位統計平均厚度，再除以該地質層位的發育時間間隔，以橫坐標為地質年代和地質時代軸，以縱坐標為地層沉積速率，可以得到一條大致反映准噶爾中部地區不同地質時期地層沉積快慢的曲線，即沉積速率曲線（圖4-26）。

圖4-25 准噶爾中部地區三角洲沉積模式圖

圖4-26 准噶爾中部地區侏羅-白堊系沉積速率曲線

分析表明，准噶爾中部地區侏羅-白堊系發育快—慢—快、快—慢兩個沉積旋迴，即在早侏羅世八道灣期沉積速度快、三河期沉積慢、中-晚侏羅世沉積快的第一個旋迴和早白堊世沉積速度快、晚白堊世沉積速度慢的第二個沉積旋迴。沉積速率快時可達到60～70m/Ma，沉積速率慢時僅30～40m/Ma。相比而言，中-晚侏羅世沉積速率比早侏羅世八道灣期要大，所以晚侏羅世沉積明顯要變得紅、粗。總體看，沉積慢時湖盆開闊，三角洲發育，沉積穩定；沉積快時湖盆收縮，一般粗相帶發育。

Ⅲ 球坑法怎麼計算沉積速率

堆積密度：粉料質量與其所佔體積之比。該體積包括顆粒所佔體積及顆粒間空隙所回占體積。球體的答堆積密度計算公式： ρ0'= m/ V =m /(V0+ VP + Vv ) 式中 ρ0'--- 材料的堆積密度，kg/ m3 。 VP --- 顆粒內部孔隙的體積，m3 。 Vv --- 顆粒間空隙的體積，m3 。 V0 --- 顆粒的的體積，不包含顆粒內部空孔隙m3 注意 ：自然堆積狀態下的體積含顆粒內部的孔隙積及顆粒之間的空隙體積。

Ⅳ 在磁控濺射鍍膜過程中，薄膜沉積速率由哪些因素決定

沉積速率是指從靶材上濺射出來的材料，在單位時間內沉積到基片上的膜層厚度，該速率與濺射率成正比。有下列關系式：
qt=CIh
式中：
qt—表示沉積速率；
C—表徵濺射裝置特性的常數；
I—表示離子流；
h—表示濺射速率。
由此式可見，當濺射裝置一定（即C為確定值，這個是濺射設備的固定參數，在設計之初，一般由靶基距等關鍵參數決定），又選定了工作氣體後，提高沉積速率的最好辦法是提高離子流I。
磁控濺射法成膜速率正比於靶功率。決定沉積速率的因素有：刻蝕區的功率密度，刻蝕區面積，靶—基距，靶材，氣體壓強，氣體成分等。上面列出的幾個參數大致上是按重要性排列的，但其中有些參數之間有相互影響，如壓強、功率密度及刻蝕區面積等。此外靶的熱學性能與機械特性等也是限制最大濺射速率的因素。

Ⅳ 金屬薄膜的沉積速率一般是多少

沉積速率跟好多因素有關，離子鍍的話，一般1微米/小時。（跟靶功率有關系內）

具體計算方法可以容參考：
沉積速率與諸多因素有關可定性的表示為q=CSI
q為沉積速率，C為常數，S為濺射產額，I為放電電流。凡是影響濺射產額的因素都對沉積速率有影響，濺射產額是個必要條件，諸多因素中，最主要的有幾個：
1、外加功率對沉積速率的影響：陰陽極的距離確定、放電處於反常輝光放電區（電壓升高電流加大）條件下，沉積速率與加在陰極上的功率成正比；
2、沉積速率與放電電流的關系：提高放電電流的最有效途徑是適當提高濺射氣體壓強；
3、基體與陰極靶之間的相對位置：在不影響陰極暗區的前提下，陰陽極間的距離越近，沉積速率越大。（但厚薄均勻性下降，--指靶及基體固定不變時）
4、氣體壓強對沉積速率的影響：沉積速率與氣體壓強不是線性關系，低氣體壓強時，正離子少，濺射產額低，沉積速率低；隨氣體壓強升高，正離子增多，濺射產額提高，沉積速率上升；在某一個氣體壓強時達到最大值；繼續提高氣體壓強，沉積速率開始下降。

Ⅵ 運用米蘭柯維奇旋迴分析方法測定各類砂體沉積速率

該方法的理論依據和運用潛在的意義在於如果沉積旋迴和地球軌道各種變化同步，它可能提供一種用於度量1～10萬年時間間隔沉積的簡單而精確的手段。根據這一理論，重點選擇盆地北部A3井、A5井、A8井的延長組測井曲線進行了快速富里埃變換，以便將資料的量值轉換為頻率領域。然後通過對每一層（或）層序的頻譜進行逐個反復比較和鑒別。分析每一個峰值的頻率（即幅度高於一般的頻率）的波長及其相互間的比率關系（圖5.15），目的在於發現分析層范圍內部那些波長比率和地史時期氣候變化的旋迴周期比率相同或相似的頻率，兩者間的比率關系越接近，越能反映這些波長的頻率反映古氣候變化的信息，從而成為推算沉積速率、沉積持續時間和進行旋迴分析的依據（李培廉，1993）。通過A3井、A7井、A8井等延長組（主要為長6段油層組，長2段油層組）各層次沉積速率結果來看（表5.3）有如下規律。

表5.2 各類沉積環境電測曲線結構要素特種表

圖5.15 米氏旋迴分析A5井頻譜圖

表5.3 盆地北部長6期—長2期曲流河三角洲不同成因砂岩米氏測算沉積速率值

1）砂質岩類的沉積速率一般為（7cm～10cm)/ka，而泥質岩類一般小於6cm/ka，泥質粉砂岩、泥岩互層的沉積速率介於兩者之間，粗粒者沉積速率較細粒者大，這是符合一般沉積規律的。

2）不同的沉積環境，其沉積體的沉積速率具明顯差別，分流河道、水下分流河道砂體沉積速率最大，而河道側翼、河口壩或濱湖砂沉積速率次之，天然堤－塊口扇砂體和末端砂體沉積速率較小，間灣或淺湖靜水泥岩沉積速率最小。這為我們辨別不同類型砂體提供了依據。

Ⅶ 海洋沉積物的沉積速率

海洋沉積物的沉積速率在海底不同的部位相差甚大。沉積速率的不均一性反映了沉積環境專的差異性，從而在沉屬積類型和沉積厚度上表現出很大的差別。影響沉積速率的主要因素有物質來源狀況、氣候、構造作用等。在物質來源充足，海洋生物作用產物十分豐富的海域，沉積速率很高，反之則低。由於快速沉積期常與慢速沉積、無沉積或侵蝕期相互交替，故通常使用平均值來表達不同環境中沉積速率的大小。
世界大型三角洲和河口區的沉積速率，最高可達到50000 厘米/千年左右。在陸坡和陸隆最高可達100厘米/千年。而深海區一般只有 0.1～10厘米/千年左右。由於深海沉積速率低，加之洋底年齡不老於侏羅紀，故深海洋底的沉積厚度小，平均不過0.5公里。各大洋的沉積速率也有所不同。大西洋沉積速率較高。太平洋不少海域距陸甚遠，大洋周緣被海溝環繞，陸源物質難以越過海溝到達大洋區，故沉積速率較低。北冰洋由於覆冰沉積速率也低。
現代淺海環境中有時會出現無沉積區，可看作是短期的沉積間斷；深海鑽探揭示，深海沉積中沉積間斷也十分常見。這就為某些海洋組分，如自生礦物的大量形成提供了有利條件。

Ⅷ 沉積速率的計算方法

沉積速率用某一期間凈沉積作用的平均值表示,單位為厚度/時間,cm /yr 。

Ⅸ 污垢沉積速率和污垢附著量的區別

污漬程度上要輕些,污染程度輕些.污染面積小些；少量的,星星點點的,偶有大塊的但是時間不長的,剛染上不久的,人們愛叫污漬. 污垢則嚴重很多,污染程度,污染時間也長很多,比較難於清除的,人們習慣叫污垢.

Ⅹ 溶解和沉積速率的計算

圖7.25顯示了幾何形狀和邊界條件。在紊流區中，各處濃度相同，因此z=0，即紊流區與擴散邊界層之間的界面處，所有濃度等於溶液中的濃度。在固體表面存在通過邊界層的Ca²⁺和碳酸鹽組分的通量，根據PWP方程，這些通量與z=ε處溶液中的化學成分有關。在任何情形下，根據化學計量學知道任何時候Ca²⁺通量等於CO₂的轉換量，即

岩溶作用動力學與環境

圖7.26 開放系統中，三種不同CO₂分壓下的方解石溶解速率與溶液中Ca²⁺濃度的關系

（計算時，取δ=1cm）

利用這個模型，Dreybrodt＆Buhmann（1988）計算了溶解速率及沉積速率。圖7.26顯示了在不同p_CO2下開放系統的溶解速率。從0～8的9 條曲線代表ε不斷增加的情況，最上面的曲線是ε=0，對應紊流條件，即忽略擴散邊界層的存在。隨著ε增加，速率降低，直至ε=0.02cm處。這個最低極限對應於7.3節和7.4節討論的2區，即擴散層內擴散和CO₂轉換都控制著速率。圖7.27示出了圖7.26c情形中的邊界層濃度剖面。像層流情形一樣，我們發現有寬度為λ（＜ε）的反應帶，此時，CO₂轉換控制速率。如果水流為強紊流，且λ≪ε時，則有極限ε=0。隨著ε的增大，由於擴散的阻力，速率下降至ε≈λ。對於較高的ε，如同層流情形一樣，則達到一個由λ決定的有限速率。

圖7.27 擴散邊界層厚度ε=0.02cm時的主要組分濃度剖面

圖7.28 開放系統中，三種不同CO₂分壓下的方解石沉積速率與溶液中Ca²⁺濃度的關系

（計算時，取δ=1cm）

圖7.28示出了與圖7.26同樣參數條件下的沉積速率。其特徵與溶解相似，速率隨ε出現大的變化表明要對速率有正確的估計，需要有關實驗和自然界的水動力條件方面的知識。由於在所有的批實驗（見第6章）中，邊界層的寬度至少在10^-3cm，因此，從圖7.26和圖7.28可見，2倍速率的不確定性是可以理解的。