氣井無阻流量
『壹』 絕對無阻流量是什麼
油井的最大理論產量又稱為絕對無阻流量,它是表徵一口油井潛在產能的一個重要指標.採油指數則是單位壓差下的日產量,表明了油井的實際產能,兩者都是油井配產以及制定合理開發方案的重要依據
『貳』 什麼是無阻流量和絕對無阻流量
無阻流量來 open-flow capacity
在測定生產井自產能時，採取敞開井口的放噴方法得到的產量。
絕對無阻流量 absolute open-flow capacity
假設生產井井底流壓為0. 101325MPa時的產量。
『叄』 含硫氣藏水平井產能的影響因素分析
考慮四川高含硫碳酸鹽岩氣藏地質特徵，並結合該區塊鑽完井分析與評價結果，根據以上建立的六個水平井產量計算公式，推導出了與其對應的水平井產能預測公式。因六個產能預測公式具有相同的參數，故利用Joshi產量預測公式推導的產能預測公式進行影響水平井產能的參數分析。其影響因素有：地層壓力、水平井長度、儲層有效厚度、各向異性、儲層傷害和元素硫沉積。共同參數如表9.1所示，對這些影響因素進行理論分析。
9.5.1 地層壓力對流入動態的影響
根據水平井產能預測方程，作出了不同地層壓力條件下的水平井流入動態關系曲線，可為以後實際生產提供參考。圖9.11為水平井不同地層壓力下的IPR曲線，隨著地層壓力的降低，流入動態關系曲線向左下方偏移，水平井無阻流量降低，這也是隨著生產時間的增加單井產量減低的原因。地層壓力降低導致水平井的無阻流量降低，應及時調整配產，以達到穩產的目的。
9.5.2 水平井長度對流入動態的影響
圖9.12為水平井不同水平段長度下的IPR曲線。
圖9.15 不同儲層傷害程度下的IPR關系曲線
9.5.6 元素硫沉積對流入動態的影響
根據水平井產能預測方程，做出了不同儲層硫沉積條件下水平井流入動態關系曲線，可為以後實際生產提供參考。圖9.16是水平井不同地層壓力下的IPR曲線。由圖中可以看到，隨著儲層硫沉積量的增加，流入動態曲線向左下方偏移，水平井無阻流量降低，且影響幅度較大。保持地層壓力高於元素硫析出臨界壓力，對於提高無硫析出期間的氣井採收率具有重要意義。
『肆』 氣田單井無阻流量是什麼
是指井底壓力為1bar是氣井的壓力,單井無阻流量是個理論值,是衡量氣井產能的重要參數,是確定合理產量的重要依據
『伍』 氣井產能計算方法
氣井合復理產能確定製是氣田開發早期的一項重要工作,是科學開發氣田的基礎.其無阻流量是合理產能確定的重要依據.針對氣田開發早期開發井、勘探獲氣井、開發部署井3種不同類型氣井並存的現狀,通過四川氣田多年的開發實踐,給出了不同的無阻流量計算方法.在此基礎上,提出了合理產能的確定原則,系統地介紹了5種氣井合理產能確定方法並對其進行了評價.我們建議,氣井合理產能的確定要綜合考慮各種計算結果和氣藏的地質特徵.一點法由於其簡單實用性而在榆林氣田得到了廣泛的應用，但一點法的推導是在二項式的基礎上對產能方程無閡次化得到的，主要適用於徑向滲流的氣井，而對於壓後的氣井利用一點法計算出的無阻流量偏差較大：且一點法試井對低滲透或緻密氣藏測定一個穩定測點仍然歷時太長或根本不可能測到。在文獻[2]的基礎上，利用氣井壓後產能公式，計算了愉林氣田16口壓後氣井的無阻流量，並在此基礎上對氣井進行了配產。經過一段時間的生產實踐檢驗，所求得的結果符合實際生產情況的要求，從而為確定氣井壓後產能提供了一種新的理論依據。
『陸』 實例計算分析
7.3.1 產能方程的確定
以四川盆地含硫氣藏某井為例進行實例計算分析，地層滲透率為8.23×10-3μm2，地層溫度為392K，地層壓力為47.25MPa，天然氣的黏度為0.0252mPa·s，天然氣的壓縮因子為0.92，氣藏半徑為1500m，井半徑為0.1m，儲層厚度為5.6m，經驗常數為6.22，天然氣相對密度為0.72。
該井鑽達飛仙關組見鮞粒雲岩，發現存在良好的鮞灘儲層，取心後鑽至井深3600 m完鑽。該井修正等時試井測試數據如表7.1所示。
表7.1 某井修正等時試井壓力、產量數據表
圖7.7 傷害半徑與表皮之間的關系
『柒』 長慶油田目前大概有多少天然氣井
中石油集團發布的消息稱，長慶油田已累計獲得日產超百萬立方米的天然氣井回40多口。
其中，長慶采氣三廠桃答2區塊實施的一口水平井，獲日產天然氣無阻流量161.4萬立方米高產工業氣流。長慶油田子洲氣田產建現場一口水平井試氣獲日產無阻流量126.25萬立方米，是這個氣田日產無阻流量首破百萬立方米的高產水平井。
順祝你2016幸福快樂。
『捌』 氣田和氣層的基本特徵
鄂爾多斯盆地中部氣田是受古構造、岩相古地理及岩溶古地貌制約的地層－岩性復合圈閉的隱蔽氣藏。氣藏的分布與奧陶系頂部風化殼密切相關。中部氣田已探明的天然氣儲量均分布在古岩溶發育的奧陶系頂部風化殼之中（戴金星等，1997）。
目前發現的主要氣層是下奧陶統馬家溝組五段（簡稱「馬五」）碳酸鹽岩風化殼儲層，風化殼一般厚30～90m。據統計，中部氣田風化殼主體厚度為40～65m，並且從東向西明顯增大，至城川1井達195m（表2-2）。靖邊－橫山地區風化殼主體可達五4層，而馬五5黑色泥晶灰岩既是區域標志層，也是該區風化殼的隔水底板。
表2-2鄂爾多斯盆地中部氣田奧陶系風化殼在不同探井中的厚度
（據戚厚發等，1992）
圖2-3中部氣田奧陶系風化殼氣藏產能平面分布圖
中部氣田氣層具有層位穩定（馬五1）、有效厚度薄（5.2m）、埋藏較深（2800～3800m）和分布面積大（3781km2）的特點（戴金星等，1997）。氣層的岩性主要是雲坪相含膏白雲岩，次為泥晶－粉晶白雲岩。其主要儲集空間和滲濾通道是溶蝕孔洞和微裂縫，具有中等儲氣物性，平均孔隙度為5.3%～5.9%，平均滲透率為3.15×10-3～5.82×10-3μm2，屬中、低孔隙裂縫溶洞似孔隙型氣層。氣田存在四條潛溝，即氣田東側潛溝（陝3、陝16、榆3）、氣田南端的天賜灣—萬家坑潛溝（陝3、陝30、陝25）、楊橋畔—青1井潛溝（青1、陝19、陝27）、楊橋畔北—塔灣潛溝（榆3、陝3、陝22、陝2）。
中部氣田的地層壓力主要為30～33MPa，略低於靜水柱壓力，屬正常壓力范圍。奧陶系風化殼氣層溫度介於85～125℃，平均107.2℃。氣層壓力及溫度由北向南緩慢增加，北區、中區、南區的氣層壓力和溫度變化分別為31.1MPa、99℃，31.4MPa、104℃和31.9MPa、113℃（郝石生等，1995）。
在平面上，中部氣田奧陶系風化殼氣藏產能變化明顯（圖2-3），主要表現在兩個方面：
一是近距離內產能變化較大，如陝參1井、林5井、林1井相距只有2.0km和1.8km，試氣無阻流量則由陝參1井28.3×104m3/d變為林1井16.8×104m3/d。再如，陝5井試氣無阻流量高達110×104m3/d，而該井北東方向約9.1km處的陝23井，試氣無阻流量只有1.2×104m3/d，相差兩個數量級。二是工業氣井群中可能有非工業性氣井，如陝79井試氣無阻流量為3.04×104m3/d，而周圍9km范圍內的陝12、陝66、陝80、陝61、陝91、陝77井均為工業氣井，試氣無阻流量分別為84.0×104m3/d、15.8×104m3/d、6.6×104m3/d、37.4×104m3/d、6.2×104m3/d和8.2×104m3/d。這些特徵均反映出奧陶系風化殼儲層物性橫向變化大，非均質性突出，氣井產能變化顯著。
中部氣田盡管儲量大，但靠的是含氣面積大，因為氣層厚度薄，平面上含氣豐度偏低，單儲系數為0.0538×108～0.231×108m3/（km2·m），平均為0.108×108m3/（km2·m），儲量豐度為0.0276×108～1.457×108m3/km2，平均為0.538×108rn3/km2。
『玖』 知道日產氣量怎麼快速計算無阻流量
無阻流量 open-flow capacity
在測定生產井產能時，採取敞開井口的放噴方法得到的產量。
絕對無阻流量 absolute open-flow capacity
假設內生產井容井底流壓為0. MPa時的產量。
『拾』 含硫氣井阻塞表皮系數的推導
氣井的穩定產能評價有多種方法，利用氣井穩定產能二項式方程來判斷就是一種重要的方法。
根據油氣滲流理論，對於均質地層，當天然氣滲流到達穩定狀態時，井周圍的壓力分布維持不變。此時，井的生產壓差將不會隨生產時間變化而變化，生產時間與產能無關。
根據以上嚴格的穩定試井理論，氣井二項式穩定產能方程才得以產生，同時由於該理論需要的參數較易得到。使得現場試氣過程中取得參數操作簡單，而且計算方便，氣井生產過程中該方法被廣泛應用，以至於絕大部分氣井試氣，無論地層均質或者復雜，都將氣井穩定產能二項式方程及無阻流量的取得做為目標，從而為氣井合理配產提供科學有效的依據。
在現場試氣作業過程中，進行產能分析時，用穩定產能方法和無阻流量法存在兩個方面的問題：一是目前大部分氣井都屬於非均質儲層，用氣井開發初期計算得到的穩定產能方程和相應的無阻流量來用於指導氣井後期的開發生產，通常會產生誤差，根據氣井開發生產經驗，氣井配產一般以無阻流量的1/5～1/3進行配置。二是實際生產中，低滲透地層中氣井穩定流動狀態一般很難出現，與油井生產狀況類似，在氣井生產過程中，最常見的流動狀態是不穩定滲流的平面徑向流，穩定產量及對應的穩定地層壓力是很難得到的。
對於高含硫氣藏，在近井地帶，隨著溫度壓力的降低，元素硫將從飽和的含硫天然氣中析出，當氣流無法攜帶其運移後，其將堵塞近井地帶的滲流通道及孔隙並降低滲透率。該類氣藏不僅具有普通低滲透氣藏同樣存在的問題，還將面臨近井地帶傷害區的影響。
因此，有必要對氣井穩定產能方程的應用條件進行分析，考慮高含硫氣藏的特殊情況，判斷產能方程在非均質地層中的使用規律。下面以復合地層為例，推導復合地層中氣井穩定產能方程和無阻流量計算公式，對不同滲透率儲層計算得到的無阻流量進行對比，分析穩定產能方程在高含硫復合氣藏中的應用。
復合氣藏是一種最簡單的非均質氣藏，見圖7-1，是由兩個均質的環形地層構成的地層系統，復合氣藏可以分成兩個均質區域，內區Ⅰ的壓力用p1表示，外區Ⅱ的壓力用p2表示。內、外區交界面上的壓力相等。
高含硫氣藏工程理論與方法
該式可用於計算由於元素硫沉積而導致的附加表皮與傷害半徑及含硫飽和度之間的關系。
式中：pe——外邊界壓力，MPa；
q——地下產量，m3/d；
ps——傷害區域rs處的壓力，MPa；
pwf——井底壓力，MPa；
ks——傷害區域內氣相滲透率，10-3μm2；
Sb—硫沉積產生的附加表皮；
h——儲層的厚度，m；
rw——井底半徑，m；
rs——元素硫沉積傷害半徑，m；
k——儲層外區滲透率，10-3μm2。